Претпоставља притисак код последњег (најудаљенијег) емитера, а затим враћа Енергетску линију уназад ка напајању, деоницу по деоницу, додајући губитке трењем и локалне губитке дуж пута. Кота и брзинска висина се одузимају на сваком чвору да би се пријавио стварни притисак тамо. Претпостављени притисак на далеком крају подешава се (бисекцијом) док се израчунати потребан притисак напајања не поклопи са унетим притиском напајања — исти затворени проблем који решава решавач протока на калкулатору Проток кроз цев по Manningovoj формули, проширен на разгранату мрежу.
Магистралне наспрам латералних деоница
Сваки ред представља једну деоницу дуж једне, хидраулички најнеповољније путање (путање теста) од напајања до последњег емитера. Магистрална деоница само преноси проток ка латералама које нису на путањи теста, тако да је њено одузимање проста множина (пројектни проток × укупан број емитера у деоници) — без локалне осетљивости на притисак. Магистрала је заједничка носећа цев, па деоница магистрале која се завршава код тестне латерале мора да укључи не само латерале између сопствених крајева, већ и све латерале даље низ магистралу иза те тачке, или које деле исти чвор (нпр. латерала на супротној страни) — њихов проток пролази кроз ту исту деоницу пре него што се одвоји, без обзира да ли се појављују негде другде у овој табели. Латерална деоница је сегмент саме тестне латерале: проток емитера рачуна се из стварног локалног притиска преко q = k·Hx, а губитак трењем се умањује Christiansenовим фактором F(n) како би се узело у обзир смањење протока док сваки емитер у деоници узима воду.
Ограничења
Моделира један фиксни притисак напајања (без криве пумпе), само једну путању теста (не цело поље), и криву емитера са 2 параметра (поставите експонент близу 0 да бисте приближили емитер са компензацијом притиска). Извештавају се два различита односа уједначености, намерно одвојена: qlast/qavg,field је приближна процена стандардне равномерности расподеле нижег квартила (просек најниже групе ÷ средња вредност популације); али је заснована на малом моделираном узорку и корисничкој процени, а не на стандардном пуном статистичком узорку са терена. Такође, тестна латерала је намерно претпостављени најнеповољнији случај, тако да би њен сирови, неисправљени просек потценио стварни просек на терену и учинио да уједначеност изгледа боље него што јесте; унос Δпритиска постоји управо да би се супротставио тој пристрасности. Вредности уједначености једнаке или веће од 1 су и даље могуће: то само значи да је притисак последњег емитера једнак или виши од процењеног просека на терену, па је неки други емитер тачка најнижег притиска. Ово може бити зато што је последњи емитер на нижем терену, или зато што је процена Δпритиска премала. qlast/qdesign је другачија провера, која се не тиче уједначености, наспрам произвођачки декларисаног протока — корисна за откривање прекомерно или недовољно притиснутог система у целини, али је то одвојена провера коју треба читати уз број уједначености, пошто пројектни/декларисани проток не зависи од стварног средњег радног притиска система.
Извор
Christiansen, J.E. (1942). “Irrigation by sprinkling.” California Agricultural Experiment Station Bulletin 670. ASAE/ASABE стандарди за пројектовање микронаводњавања користе исти приступ прорачуна губитака трењем за вишеструке изливне тачке.
Пројектовање примене
Интензитет наводњавања и проток система/зоне користе процењени просечан проток емитера на терену (qavg,field — сопствени просек тестне латерале, исправљен унетом проценом Δпритиска), а не претпостављену вредност: PR = qavg,field / Ae, заснован на исправљеној моделираној вредности. Размак и укупан број латерала/емитера у систему су овде одвојени улази, јер путања теста моделира само једну најнеповољнију грану, а не сваку латералу на терену.